1.一种地下车站强约束叠合墙内衬现浇混凝土结构裂缝控制方法，包括以下步骤：(1)对叠合墙内衬混凝土开裂关键影响因素进行风险评估，计算不同因素对开裂风险系数的定量影响，其特征在于所述的叠合墙内衬开裂风险系数主要通过以下过程求得：(a)、依据C35P8混凝土理论配合比计算混凝土龄期t a 的绝热温升值T a (t a )：其中， α max 是胶凝材料的最大水化程度，当α max 大于1时取1，t a 是绝热温升测试龄期(d)，T a (t a )是混凝土龄期t a 时的绝热温升(℃)，W是每立方米胶凝材料用量(kg/m 3 )，Q是胶凝材料放热总量(kJ/kg)，Q(t)是t时刻胶凝材料放热量(kJ/kg)，C是混凝土的比热(kJ/(kg·℃))，ρ是混凝土的重力密度(kg/m 3 )，m是经验系数(d -1 )，w/b是混凝土水胶比，P SL 、P FA —矿粉、粉煤灰的掺量，(b)、根据叠合墙内衬相关参数设定边界条件并计算温度场，其中，λ是混凝土导热系数(w·m -1 ·K -1 )，q a 是水化放热速率，t a,eq 是实际工程中时间t相对于绝热温升测试过程中的等效龄期，T a0 是绝热温升测试时的入模温度，E a 是混凝土中胶凝材料水化反应活化能(J·mol -1 )，R是普适气体常数(J·mol-1·K-1)，取8.315J·mol-1·K-1，T(t)是某时刻混凝土的实际温度；(c)、计算关于水化程度为α(t)的混凝土力学性能f M [α(t)]：其中，f M∞ 为力学性能的平均值，a—指数常数，无试验数据时，计算弹性模量时a取0.5，计算抗拉强度时a取1.0，α 0 —初始水化程度，无试验数据时，取0.15～0.20，(d)、计算混凝土温度变形ε Tε T ＝β T ·ΔT其中，β T 是线膨胀系数(℃ -1 )，△T是温差(℃)，(e)、计算早期混凝土的自收缩变形ε asε as ＝f(t)ε as∞ ＝f[α(t)]ε as28 ，式中，ε as 是自收缩变形，ε as28 是28d自收缩变形，无试验数据时，取ε as28 ＝(10f ck -200)×10 -6 ，f ck 是抗压强度设计值，f(t)是时间相关函数，无试验数据时，取f(α(t))＝1-exp(-0.2t 0.5 )，f(α(t))是水化程度相关函数，(f)、采取有限元法进行，考虑徐变的影响，用有限元增量求解混凝土应力的整体平衡方程计算收缩应力，其中，所述的整体平衡方程为：[k]{Δδ}＝{ΔF}+{ΔF c }+{ΔF T }+{ΔF G }，相应的应力增量为：其中，[k]是刚度矩阵，{△δ}是节点位移增量阵列，{△F}是节点荷载增量阵列，{△F c }是混凝土徐变引起的节点荷载增量，{△F T }是混凝土温度变形引起的节点荷载增量，{△F G }是混凝土自收缩变形引起的节点荷载增量， —等效弹性矩阵，Δε n —应变增量，η n —徐变应变增量， —温度应变增量， —自生收缩应变增量，(g)、通过应力增量累加得到收缩应力，某一时刻的收缩应力等于该时刻及之前所有计算步的应力增量结果累积之和，(h)、计算开裂风险系数，开裂风险系数等于收缩应力除以抗拉强度；(2)根据步骤(1)开裂风险评估结果，优化设计内衬C35P8混凝土配合比，制备出低温升抗裂混凝土材料，(3)在叠合墙内衬结构中部中心，所述中部中心为所述叠合墙长、厚与高度方向1/2处；1/4部位中心，所述1/4部位中心为所述叠合墙长度方向1/4、高与厚度方向1/2处及所述叠合墙表面分别布置温度与应变测试传感器。(4)根据步骤(1)开裂风险评估结果，如是高温施工，在原材料控温基础上，混凝土拌合时加入占实际用水量质量比20～50％的碎冰屑取代部分拌和用水，控制入模温度低于26℃，当入模温度无法满足控温要求，且不超35℃时，应在墙体厚度中部布设单层冷却水管，(5)清水浸泡墙体底部接茬混凝土不少于10d，按照步骤(2)制备的低温升抗裂混凝土向叠合墙内衬结构中分层灌注，如果墙体中布置有冷却水管，混凝土即将覆盖时进行通水冷却，(6)根据步骤(3)中温度监测结果，调整冷却水管工艺参数，当墙体中心温度达到峰值后12h内拆除模板，表面与顶部立即粘贴与覆盖保温保湿养护布，控制降温速率2.0℃/d，当墙体中心温度与平均气温温差小于3.0℃，拆除养护措施，养护时间不少于7d，(7)养护结束后，对墙体裂缝数量与宽度进行统计与检测，结合实体结构监测变形与温度曲线进行分析，评价叠合墙内衬的控裂效果。
2.根据权利要求1所述的地下车站强约束叠合墙内衬现浇混凝土结构裂缝控制方法，其特征在于，步骤(1)所述叠合墙内衬混凝土开裂关键影响因素包括：分段浇筑长度、混凝土水化放热速率、体积变形、入模温度、模板类型、冷却水管布置间距、通水流量及时间控制及保温保湿养护措施。
3.根据权利要求1所述的地下车站强约束叠合墙内衬现浇混凝土结构裂缝控制方法，其特征在于，步骤(2)中配置低温升抗裂混凝土胶凝材料包括普通硅酸盐水泥，Ⅱ级以上煤粉，S95级矿粉与抗裂剂，抗裂剂主要由钙镁膨胀组分与水化热调控材料复合组成；钙镁膨胀组分由含量不低于55％氧化钙类膨胀材料与活性指数为100～200s的氧化镁混合而成。
4.根据权利要求1所述的地下车站强约束叠合墙内衬现浇混凝土结构裂缝控制方法，其特征在于，步骤(4)中所述冷却水管为铸铁管，壁厚不超3mm，管内径40～50mm，布置间距为0.5～1.0m，单根布置冷却水管长度不超200m，设一组出水口与进水口组成冷却水循环，进出口安装流量计与阀门控制冷却水流速为1～7m 3 /h，冷却水温与混凝土芯部实时温差不超10℃，最高温度到达之前需开启最大流量通水，带走热量，到达峰值后逐渐降低进水流量，根据实时温度监测结果控制，防止内部温度回升，当混凝土温度开始明显下降时，关闭阀门，停止通水。
5.根据权利要求1所述的地下车站强约束叠合墙内衬现浇混凝土结构裂缝控制方法，其特征在于，步骤(6)中保温保湿养护布是由自粘层、保湿层、隔水层、保温层与外防护层组成，保温保湿养护布在使用前应经步骤(1)开裂风险计算确定综合散热系数，控制表面降温速率小于2.0℃/d，使用时应喷水润湿，如水温与混凝土表面实时温差大于10.0℃，加入一部分热水混合，控制表面瞬时降温速率。
